根據(jù)流場計算及實測煙氣在旋風分離器內(nèi)平均停留時間將大致大于1S，而旋風分離器內(nèi)溫度基本不變化，還原劑在合適溫度區(qū)間內(nèi)停留時間將超過1S，超過比較好反應停留時間，已經(jīng)足夠讓其充分反應。除了需要反應時間外，還需要脫硝還原劑與煙氣的充分混合。CFB鍋爐的旋風分離器中，氣流的流場比較復雜，有分離器入口的轉(zhuǎn)向和加速、主氣流沿著分離器內(nèi)壁的旋轉(zhuǎn)、轉(zhuǎn)向等。隨著固相的分離，氣體也貼壁旋轉(zhuǎn)，旋轉(zhuǎn)過程中有回流區(qū)形成、為氣相的擴散和混合創(chuàng)造了非常好的條件。氣相在旋風分離器中的強烈混合，對噴氨脫硝反應非常有利。在CFB鍋爐的旋風分離器內(nèi)，還原劑與煙氣將得到非常好的混合，有利于提高脫硝效率。根據(jù)SNCR法的NOx脫除效率影響因素，從利于提高脫硝效率方面考慮，還原劑噴射點選擇在為旋風分離器入口。綜合上述：采用SNCR脫硝技術，對該項目鍋爐效率、排煙溫度、鍋爐受熱面以及鍋爐下游設備造成腐蝕的影響均較小，不影響機組運行的安全，不需要進行針對性設備改造；SNCR脫硝技術與SCR脫硝技術相比，具有工程實施較為簡單易行，投資及運行成本低，占地面積少，建設工期短；該項目CFB鍋爐機組滿負荷燃用褐煤時，原始NOx排放濃度比較高約為240mg/Nm3。還原劑消耗的實時控制主要由加壓泵的頻率、分組柜的閥門開度等進行控制；山西脫硝簡介

    當鉻錳摩爾比為∶1時，在空速30000h-1和120℃條件下，NOx轉(zhuǎn)化率達，N2選擇性達100%。(1)以TiO2為載體由于TiO2表面具有豐富的Lewis酸性位點，低溫下NH3易在催化劑上吸附與活性的特性，TiO2常被用作低溫SCR催化劑載體。陳煥章等采用共沉淀法制備了Mn-Co-Fe/TiO2低溫SCR脫硝催化劑，考察了錳前驅(qū)體種類、負載量、活性組分分配比、焙燒溫度等對催化劑低溫脫硝性能的影響。實驗結(jié)果表明，以硝酸錳為錳的前驅(qū)體，負載量(質(zhì)量分數(shù))為20%，Mn、Co、Fe的摩爾比為4∶1∶，焙燒溫度為500℃的條件下，NO的轉(zhuǎn)化率達97%以上。Zhang等采用溶劑熱合成法制備了摻雜Sn的三元混合Ce-Sn-Ti催化劑。與未改性的催化劑相比，Sn摻雜的催化劑顯示出較好的低溫活性，能較好地耐受H2O或SO2。Sn的加入可以***改善和優(yōu)化金屬氧化物的結(jié)構，同時證實了Ce與Sn的協(xié)同作用明顯增加晶體缺陷、氧空位、酸位以及比表面積。(2)以Al2O3為載體郭靜等采用凝膠溶膠法制備大比表面積的Al2O3載體，等體積浸漬法配制負載MnOx和CeO2組分的CeO2-MnOx催化劑。實驗結(jié)果表明，活性組分的負載量和焙燒溫度對催化劑性能有很大影響。4%CeO2-7%MnOx/Al2O3催化劑顯示了比較大催化活性。氨水脫硝價格SNCR脫硝的效率一般在60%~90%之間；

    SNCR脫硝工藝技術系統(tǒng)簡單、占地面積少、技術成熟、一次性投資少、運行費用低、操作方便、還原劑選擇范圍較廣、不需要任何催化劑、無SO2/SO3轉(zhuǎn)化率問題、不增加煙氣阻力、無二次污染、施工周期短、脫硝設備故障或檢修時，鍋爐和發(fā)電機組完全可以正常運行，對鍋爐機組的運行影響甚小，適用于電廠老機組改造，是一種經(jīng)濟實用的脫硝技術。3循環(huán)流化床鍋爐選擇SNCR脫硝技術的可行性隨著環(huán)保要求的不斷提高循環(huán)流化床鍋爐采用SNCR技術基本可以滿足當今嚴格的NOx排放標準的要求，SNCR技術**大NOx脫除率可達70%-80%。從滿足環(huán)保排放標準及投資角度考慮，SNCR作為一種經(jīng)濟實用的脫硝技術得到了***的推廣和應用。循環(huán)流化床鍋爐具有一個非常有效的還原劑噴入點和混合反應器-旋風分離器。分離器內(nèi)的煙氣擾動強烈，十分利于實現(xiàn)噴入的還原劑和煙氣之間迅速而均勻地混合，分離器內(nèi)氣體流動路徑較長，還原劑在反應區(qū)獲得較長停留時間;SNCR反應溫度窗口和爐膛煙氣出口溫度的范圍比較吻合，不會出現(xiàn)NH3氧化反應問題。這些優(yōu)點使循環(huán)流化床鍋爐的SNCR系統(tǒng)可以取得50%-80%的實際脫硝效率，根據(jù)燃料不同，循環(huán)流化床鍋爐采用SNCR技術，一般NOX排放控制在30-150ppm。

    氨就會被氧化成NOx：NH3+O2→NOx+H20SNCR工藝的NOx脫除效率主要取決于反應溫度、NH3和NOx的化學計量比、混合程度、反應時間等。研究表明SNCR工藝的溫度控制至關重要，**佳反應溫度是950℃，若溫度過低，NH3的反應不完全，容易造成NH3泄漏；而溫度過高，NH3則容易被氧化為NOx，抵消了NH3的脫除效率。溫度過高或過低都會導致還原劑的損失和NOx脫除率下降。通常涉及合理的SNCR工藝能達到30%-70%的脫除效率，80%的效率也有文獻報道。03SNCR脫硝效率的影響因素1.溫度范圍NOx的還原反應發(fā)生在一特定的溫度范圍內(nèi)（**佳的反應溫度850℃-1100℃）。2.合適的溫度范圍內(nèi)可以停留的時間停留時間：指反應物在反應器內(nèi)停留的總時間；在此時間內(nèi)，NH3、尿素等還原劑與煙氣的混合、水的蒸發(fā)、還原劑的分解和NOx的還原等步驟必須完成；停留時間的大小取決于鍋爐的氣路的尺寸和煙氣流經(jīng)鍋爐氣路的氣速；SNCR系統(tǒng)中，停留時間一般為～10s。3.反應劑和煙氣混合的程度混合程度：要發(fā)生還原反應，還原劑必須與煙氣分散和混合均勻；混合程度取決于鍋爐的形狀與氣流通過鍋爐的方式。（化學當量比）5.未控制的NOx濃度水平6.氣氛。SNCR脫硝的加壓和噴槍的分組控制柜應選擇304材質(zhì)以防止腐蝕；

鍋爐燃用低熱值高灰分燃料，尾部灰濃度遠高于煤粉鍋爐，會造成SCR反應器催化劑磨損嚴重、使用壽命降低，將使運行費用增加較大；省煤器后煙溫較煤粉爐低，設計310℃左右為SCR脫硝反應的溫度下限，不利于SCR反應器提高脫硝效率；由于催化劑的加入會將SO2氧化為SO3并與逃逸氨反應生成硫酸氨和硫酸氫銨，易造成空預器積灰堵塞和腐蝕且系統(tǒng)阻力增加較大，影響機組運行安全。鑒于以上因素，不考慮采用SCR或者SNCR+SCR聯(lián)合脫硝工藝。脫硝工藝的選擇：煙氣脫硝技術比較（福建地區(qū)）SNCR適用于CFB機組，首先其爐膛出口溫度一般在850~1000℃區(qū)間內(nèi)，在SNCR工藝高效“溫度窗”內(nèi)；其次燃燒后煙氣分三股分別經(jīng)過分離器，在分離器內(nèi)劇烈混合且停留時間超過，為SNCR工藝提供了天然的優(yōu)良反應器；***由于CFB燃燒技術是一種低NOX燃燒技術，CFB鍋爐出口NOX濃度較低，再通過SNCR工藝，可確保出口濃度達到環(huán)保要求；此外SNCR工藝投資和運行費用都低于SCR工藝，工業(yè)試驗和國外運行經(jīng)驗均表明SNCR系統(tǒng)用于CFB鍋爐，設計合理可達50%以上脫硝效率，氨逃逸可低于8ppm。綜合比較認為：采用SNCR脫硝技術，對該項目鍋爐效率、排煙溫度、鍋爐受熱面以及鍋爐下游設備造成腐蝕的影響均較小。脫硝工程應建立在窯爐的低氮燃燒基礎上；小風量脫硝怎么用

SNCR系統(tǒng)主要有氨水卸車和儲存、輸送和加壓、霧化、控制等模塊組成；山西脫硝簡介

    通過適合的控制閥來實現(xiàn)精確控制。純氨系統(tǒng)脫硝效率**高，氨逃逸量**低，由于存在危險，純氨系統(tǒng)的安全性**差，純氨系統(tǒng)投資要高于氨水系統(tǒng)。。尿素運輸、儲存、輸送都無需特別的安全防護措施，只需用普通的聚丙烯編織袋內(nèi)襯塑料薄膜包裝運輸即可。如果尿素為溶液，為了防止尿素固態(tài)結(jié)晶的析出，則存儲罐需要電加熱使50%濃度的尿素溶液需要保持在16℃以上，可以設計一個循環(huán)回路，保證儲存罐內(nèi)尿素和水的良好混合，防止出現(xiàn)斷流情況發(fā)生，在噴入分離器或爐膛之前應摻水稀釋使尿素系統(tǒng)中溶液達到脫硝反映所需要的濃度。各噴射組設有多個噴射器，每個噴射組設有流量調(diào)節(jié)閥門和流量計量設備，用以計量和控制本組噴入爐膛的尿素流量。如果尿素為固體，則需要一個尿素溶液制備系統(tǒng)，將固體尿素和除鹽水在溶解罐內(nèi)混合，為了保證尿素溶液供應的連續(xù)性，通常配備2個溶解罐，尿素在***個罐內(nèi)溶解后，注入第二個罐進行中間儲存和緩沖，**后通過水泵抽出后送往鍋爐e6cbb882-61af-4f34-aafb-fda。尿素系統(tǒng)的氨逃逸量**高，但是其脫硝效率較低，尿素系統(tǒng)的安全性**高，因此在安全性要求高的場合可優(yōu)先考慮采用噴射尿素的脫硝系統(tǒng)。。山西脫硝簡介

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